Dispositivos de adaptación sobre núcleos magnéticos de ferrita. V. Kostychev, UN8CB. Combinación de un transceptor con un amplificador - Hecho en casa - Transceptores, nodos y bloques - Catálogo de artículos y diagramas - Sitio web de entusiastas de la radioafición médica Transformador de antena en un anillo de ferrita

2) El SHTL debe cargarse en la entrada y salida con cargas ACTIVAS iguales aproximadamente a la impedancia característica de las líneas de las que está hecho.

Ejemplo típico: nuestro hermano, un radioaficionado, utiliza enormes anillos de ferrita cerca de la lona para “equilibrar” las antenas. Sin embargo, el experimento con cargas activas descrito anteriormente muestra que un anillo con un diámetro de 10...20 mm puede soportar una potencia de 100 W y no se calienta. Entonces ¿dónde está la verdad? La verdad es que la antena (dipolo o bucle) tiene baja resistencia activa SÓLO en una sola frecuencia, la frecuencia del primer armónico de la antena. Las resistencias activas elevadas que se presentan en armónicos pares no son aplicables en la práctica. Las resonancias de baja impedancia con armónicos superiores impares ya no entran en el rango de radioaficionados. Y en otras frecuencias SIEMPRE habrá una reactividad significativa. Hacen que el anillo se caliente mucho y, por tanto, debe tener una gran superficie de refrigeración, es decir, ser GRANDE. Por ejemplo, los transceptores importados de 100 vatios tienen binoculares microscópicos de ferrita en la salida de megafonía. ¡Y NADA! Esto no se debe a que estén hechos de un material extravagante. Uno de los requisitos para la carga de salida de dichos transceptores es que esté ACTIVA. (Otro requisito son 50 ohmios). Debe tener cuidado con aquellas publicaciones que recomiendan enrollar un número de vueltas estrictamente definido para un transformador de alta frecuencia. Este es un signo de otra "enfermedad de la conciencia": el uso casi resonante de SPTL. Aquí es donde “crece” la leyenda sobre la necesidad de utilizar ferritas HF. Pero… ¡Ya NO hay banda ancha!

Ahora sobre los mencionados 1:1 y 1:2... En un curso de física escolar, la relación de transformación es la relación entre las vueltas de los devanados primario y secundario. Aquellos. Relación de voltajes de entrada y salida. ¿Por qué los radioaficionados convirtieron este parámetro "por defecto" en el coeficiente de transformación de resistencia? Sí, porque la transformación de la resistencia es más importante en nuestro entorno. ¡Pero no hay que llegar al absurdo! Aquí hay una conversación que se escuchó en el aire: dos radioaficionados están discutiendo cómo hacer un transformador de 50 a 75 ohmios. Se sugiere enrollarlo con una relación de espiras de 1:1,5. Y cuando alguien tímidamente se opone a ellos, la única respuesta que se escucha son acusaciones de analfabetismo técnico. ¡Y esto sucede en cada paso! Y solo - ¡TÉRMINOS! Resulta que la gran ley de conservación de la energía no se aplica a ellos y es posible, con un voltaje en el devanado de entrada de, digamos, 1 voltio, aplicar una potencia de 20 mW a la entrada de 50 ohmios del transformador. y eliminando 30 mW en la salida de 75 ohmios. ¡Así es como se ve una “máquina de movimiento perpetuo”! Aquí sólo hay que recordar que la relación de transformación de la resistencia es una función cuadrática de la relación de transformación del voltaje. En otras palabras, un transformador 1:2 transformará una resistencia de 50 ohmios en 200 ohmios, y un transformador 5:6 transformará una resistencia de 50 ohmios en 75 ohmios. ¿Por qué escribí 5:6 y no 1:1,2? Aquí hay un paso para el diseño. Como ya se mencionó, el SHPTL debe colgar con una línea. Una línea son dos o más cables doblados y ligeramente torcidos. La impedancia característica de dicha línea depende del diámetro de los cables, la distancia entre sus centros y el paso de torsión. Para transformar 50 ohmios a 75 ohmios, debe utilizar una línea de SEIS cables y, si no es necesario equilibrarlos, conectar estos cables según el diagrama.

Como habrás notado, el circuito también está dibujado de una manera especial, no como un transformador normal. Esta imagen refleja mejor la esencia del diseño. El diagrama de circuito habitual, Fig. 2, y, en consecuencia, el diseño "tradicional" de un autotransformador con un devanado de una sola capa y una toma de 0,83 vueltas en total, en pruebas prácticas "sobre la mesa" muestran resultados mucho peores en términos de banda ancha. .

Por razones operativas y de diseño, no es deseable realizar un SHPTL con una sección acortada de una de las líneas. Fig. 3. A pesar de que esto facilita la elaboración de cualquier coeficiente de transformación, incluso fraccionario. Esta solución provoca la aparición de falta de homogeneidad en la línea, por lo que la banda ancha se deteriora.

Una pregunta interesante: "¿Cuáles son las relaciones de transformación límite que se pueden obtener en SHTTL?" Es especialmente interesante encontrar la respuesta a esta pregunta para aquellos que están “enfermos” con la idea de hacer un amplificador de potencia de tubo aperiódico de banda ancha, donde es necesario transformar una resistencia de aproximadamente 1..2 KOhm en el lado de la lámpara a una resistencia de 50 ohmios. El experimento "sobre la mesa" da un resultado bastante interesante. Nuevamente, todo depende del diseño de los devanados. Por ejemplo, si fabrica un transformador o autotransformador "tradicional" con una relación de transformación de, digamos, 1:10, lo carga en la resistencia activa requerida de 5 KOhm y mide la ROE en el lado de cincuenta ohmios, entonces el resultado puede ¡Pon los pelos de punta! Y si, además, eliminas la respuesta de frecuencia, quedará claro que no queda nada de la banda ancha. Hay una resonancia obvia, bastante aguda, debida a la inductancia.

Este delicado tema podría desarrollarse hasta el infinito, pero... Todo quedó eclipsado por el diseño de un transformador balun de banda ancha sobre un transfluxor (núcleo de ferrita de dos orificios) Fig. 4, que logré “detectar” en una antena importada. para un televisor tipo “bigote”. La imagen de la figura es, por supuesto, esquemática; de hecho, los devanados constan de varias (3...5) vueltas. Durante mucho tiempo miré desconcertado su diseño, tratando de comprender el sistema de bobinado. Finalmente logré dibujar la ubicación de los “devanados”. ¡Este es un ejemplo del uso de líneas realmente largas!

¡Si no supiera que son líneas, pensaría que estoy loca! Especialmente este devanado rojo en cortocircuito... Pero, ¿por qué no nos sorprende el caso en que, por ejemplo, en un cable en forma de codo en U, es necesario conectar la trenza de los dos extremos del cable coaxial en un punto? Además, ¡porque es una LÍNEA! En un experimento de carga equivalente de mesa, este microtransformador, diseñado para funcionar a frecuencias de cientos de megahercios, mostró excelentes resultados a frecuencias significativamente más bajas, hasta el rango de 40 m y con la potencia máxima del transceptor.

En el camino, nos ocuparemos de las leyendas sobre la simetría y la simetrización. Averigüemos cómo determinar muy fácilmente si este o aquel SHPTL es simétrico, o si los autores solo declaran esta propiedad, pero no hay rastro de simetría allí. Aquí “Su Majestad – Experimento” y “Su Alteza – Análisis teórico de los resultados del experimento” nos ayudarán nuevamente. Primero, averigüemos qué es una salida simétrica y en qué se diferencia de una asimétrica. Resulta que todo depende del diseño del transformador. Este es, por ejemplo, el caso más sencillo: SHPTL con una relación de transformación de 1:1. Cualquier SHPTL real o imaginario (¡los hay! ¡Y no son infrecuentes!) se puede verificar fácilmente utilizando el transceptor de su hogar. Es suficiente conectar una carga activa (equivalente) con una resistencia correspondiente a la transformación a la salida del transformador y verificar la ROE en la entrada de 50 ohmios a la potencia máxima del transmisor (máxima precisión del medidor de ROE) en un rango de frecuencia determinado. . Si el SPTL es real, entonces la ROE debería estar cerca del ideal, es decir 1.0 y en BANDA ANCHA (¡por eso es un transformador de BANDA ANCHA!) Es recomendable tener un transceptor abierto para transmisión con superposición continua y bajo ningún concepto encender el sintonizador de antena interno. La propiedad de simetría se verifica al recibir usando un DEDO (¡no el 21! ¡Aunque puedes usarlo!). La simetría es la esencia de la IGUALDAD de ambos terminales de carga con respecto al suelo (cuerpo del transceptor). Al recibir cualquier estación (posiblemente una estación de transmisión, es más conveniente...) cuando tocas los extremos de la carga conectada a la salida SIMÉTRICA del SHPTLE con tu DEDO o un destornillador, de acuerdo con las lecturas del S-metro y De oído, todo debería ser igual. Pero el nivel de la señal debería ser un punto (-6 dB o dos veces U) menos en cada salida de un solo extremo. (esto es en el caso de una transformación 1:1). Es conveniente utilizar una resistencia MLT-2 de 51 ohmios como carga por un corto tiempo, incluso para una transmisión de 100 W. En este caso, se observa un efecto interesante: al recibir una señal a través de un balun, cuando pasa un DEDO sobre el cuerpo de esta resistencia, se escuchará una estación de radio desde un borde, en el centro de la resistencia no oído, y desde el otro borde se oirá de la misma forma que desde el primero. Sólo en tales condiciones el transformador puede considerarse un balun. Pruebe diferentes diseños de SPTL publicados en la literatura y en Internet. Los resultados pueden sorprenderle...

¡Hablando brevemente! Haga su mezclador en cualquier anillo con ferrita de baja frecuencia. Si lo pruebas, ¡escribe! ¡Experimente con valentía!

Serguéi Makarkin, RX3AKT

Para que el alimentador coincida con la antena, se utilizan dispositivos de adaptación (MD), en la jerga de radioaficionados, " balún”(BALUN – equilibrado/desequilibrado, es decir, simétrico/asimétrico). Para ser completamente precisos, los sistemas de control vienen en diferentes combinaciones "simétricas-asimétricas" (BALUN, BALBAL, UNUN). La entrada no balanceada se conecta a un alimentador coaxial o una antena no balanceada (LW, por ejemplo). La entrada balanceada está conectada a un alimentador de dos hilos o una antena balanceada (por ejemplo, un dipolo). El dispositivo de adaptación ajustable a menudo se denomina sintonizador de antena (que a veces funciona como preselector).

Los sistemas de control más populares son los transformadores de adaptación de banda ancha, cuyos devanados forman una larga línea. La relación de resistencias del devanado se calcula mediante la fórmula: R1=k^2*R2, donde k es la relación de transformación (la relación entre el número de vueltas del devanado primario y el número de vueltas del secundario).

En el extranjero, han entrado en la práctica de los radioaficionados dos tipos de transformadores de banda ancha: Guanella (corriente) y Ruthroff (tensión), según los nombres de los autores de los artículos correspondientes:
1. Guanella, G., “Novel Matching Systems for High Frequencies”, Brown-Boveri Review, vol 31, septiembre de 1944, págs. 327-329.
2. Ruthroff, C.L., “Some Broad-Band Transformers”, Proc IRE, Vol 47, agosto de 1959, págs. 1337-1342.

En la URSS, V.D. es conocido por sus publicaciones sobre transformadores de banda ancha. Kuznetsov.

Hoy en día son populares los transformadores de banda ancha (BCT, “baluns”) montados en anillos de ferrita, varillas o “binoculares”. Pero también existen SHPT sin núcleo de ferrita. Los núcleos de ferrita, por regla general, no funcionan como un circuito magnético a altas frecuencias (los núcleos de carbonilo funcionan a HF) y la transformación de corriente se produce debido a la inducción mutua (acoplamiento magnético) de los devanados. En este caso, el núcleo de ferrita sólo aumenta la inductancia de los devanados. Un balun con una proporción de 1:1 suele ser un inductor de RF convencional, aunque también existen baluns.

Cuando sea necesario combinar un factor de disipación mínimo con una capacitancia de rendimiento mínima, se recomienda utilizar transformadores con espiras volumétricas. El ancho relativo del rango operativo es 10-15 (la relación entre la frecuencia superior y la frecuencia inferior).

Transformadores con espiras volumétricas (bucle inductivo)

Diseño de transformador con giro volumétrico.

Un transformador de este tipo se caracteriza por una alta simetría, ya que se minimiza el acoplamiento capacitivo entre sus devanados.

La conexión entre los devanados primario y secundario, ubicados sobre núcleos anulares de ferrita de alta permeabilidad magnética, se realiza mediante una bobina volumétrica (bucle inductivo) formada por el cuerpo del transformador (pantalla) y una varilla - perno que aprieta toda la estructura.

Sin embargo, debido al hecho de que La conexión del transformador entre los devanados primario y secundario se realiza a través de una vuelta volumétrica formada por un tabique metálico, copas metálicas y una varilla; dicho transformador no es capaz de transmitir potencia significativa debido a las corrientes de Foucault (la “vuelta volumétrica” de cobre es calentado por corrientes parásitas).

Un transformador de este tipo se utilizó en la estación de radio R-140 como transformador balun para la antena V receptora.

Transformadores con giro externo.(en los tubos de ferrita “binoculares”) funcionan debido a la inducción mutua de los devanados. El núcleo de ferrita, en este caso, debe tener una mayor permeabilidad magnética para aumentar la inductancia de los devanados. El núcleo no funciona aquí como circuito magnético.

Bobina enrollada bifilar para balun 4:1

Las ferritas tienen dos propiedades principales: permeabilidad magnética y resistividad. Cuanto mayor es la resistividad, menores son las pérdidas por corrientes parásitas y menos se calienta el núcleo.

Los baluns con “núcleo de aire” (es decir, sin ningún núcleo) tienen una serie de ventajas sobre los de ferrita. Son menos exigentes en cuanto a instalación, soportan mayor potencia y son más fáciles de fabricar. Sin embargo, en comparación con los transformadores de ferrita, tienen un rango de frecuencia de funcionamiento más estrecho.

Emparejamiento mediante un transformador de un cuarto de onda (Q-match – Quarter Wavelength Transformer Matching)

Un alimentador de cuarto de onda es un transformador de impedancia, y si hay una antena con una impedancia de entrada Ra.in y un alimentador con una impedancia característica Qph, entonces para emparejar es necesario conectar entre ellos un transformador de cuarto de onda que tenga una característica impedancia: Qtr = √(Ra.in*Qph).

Teóricamente, puede construir una coincidencia Q para cualquier caso, si tiene la capacidad de crear líneas de alimentación de cuarto de onda de cualquier impedancia. Sin embargo, en la práctica de radioaficionados, Q-match rara vez se utiliza, por ejemplo, cuando se combina una antena Delta Loop (que tiene una impedancia de entrada de aproximadamente 112 ohmios) con un cable de 50 ohmios. En este caso, se conecta una sección de un cuarto de onda de un cable de 75 ohmios entre la antena y el alimentador. Otra limitación de Q-match es que es de banda única.

En los circuitos electrónicos y eléctricos se utilizan varios tipos de equipos transformadores, que tienen demanda en muchas áreas de actividad económica. Por ejemplo, los transformadores de impulsos (en adelante, IT) son un elemento importante instalado en casi todas las fuentes de alimentación modernas.

Diseño (tipos) de transformadores de impulsos.

Dependiendo de la forma del núcleo y la ubicación de las bobinas en él, los TI se producen en los siguientes diseños:

• centro;
  
• blindado;
  
• toroidal (no tiene bobinas, el cable está enrollado sobre un núcleo aislado);
  
• varilla blindada;
  

Las cifras indican:

• A – circuito magnético fabricado con calidades de acero para transformadores fabricados con tecnología de laminación de metales en frío o en caliente (a excepción del núcleo toroidal, está hecho de ferrita);
• B – bobina de material aislante
• C – cables que crean acoplamiento inductivo.

Tenga en cuenta que el acero eléctrico contiene pocos aditivos de silicio, ya que provoca una pérdida de potencia por el efecto de las corrientes parásitas en el circuito magnético. En TI toroidal, el núcleo puede estar fabricado de acero laminado o ferrimagnético.

Las placas para el conjunto de núcleos electromagnéticos se seleccionan en espesor dependiendo de la frecuencia. A medida que aumenta este parámetro, es necesario instalar placas más delgadas.

Principio de funcionamiento

La característica principal de los transformadores de tipo pulso (en adelante, IT) es que se alimentan de pulsos unipolares con un componente de corriente constante y, por lo tanto, el circuito magnético se encuentra en un estado de magnetización constante. A continuación se muestra un diagrama esquemático de cómo conectar dicho dispositivo.

Diagrama: conexión de un transformador de impulsos

Como puede ver, el diagrama de conexión es casi idéntico al de los transformadores convencionales, lo que no se puede decir del diagrama de distribución.

El devanado primario recibe señales de impulsos que tienen una forma rectangular e (t), cuyo intervalo de tiempo es bastante corto. Esto provoca un aumento de la inductancia durante el intervalo tu, después del cual se observa su disminución en el intervalo (T-t u).

Los cambios de inducción ocurren a una velocidad que se puede expresar en términos de una constante de tiempo usando la fórmula: τ p =L 0 /R n

El coeficiente que describe la diferencia en el diferencial inductivo se determina de la siguiente manera: ∆V=V max – V r

• В max – nivel del valor máximo de inducción;
• En r – residual.

La diferencia de inducción se muestra más claramente en la figura, que muestra el desplazamiento del punto de operación en el circuito conductor magnético del IT.

Como se puede observar en el diagrama de tiempos, la bobina secundaria tiene un nivel de voltaje U 2 en el que están presentes emisiones inversas. Así se manifiesta la energía acumulada en el circuito magnético, que depende de la magnetización (parámetro i u).

Los pulsos de corriente que pasan a través de la bobina primaria tienen forma trapezoidal, ya que se combinan la carga y las corrientes lineales (causadas por la magnetización del núcleo).

El nivel de voltaje en el rango de 0 a tu u permanece sin cambios, su valor e t =U m. En cuanto al voltaje en la bobina secundaria, se puede calcular mediante la fórmula:

donde:

• Ψ – parámetro de enlace de flujo;
• S es un valor que refleja la sección transversal del núcleo magnético.

Teniendo en cuenta que la derivada, que caracteriza los cambios en la corriente que pasa a través de la bobina primaria, es un valor constante, el aumento en el nivel de inducción en el circuito magnético se produce de forma lineal. En base a esto, está permitido, en lugar de la derivada, ingresar la diferencia entre los indicadores tomados durante un cierto intervalo de tiempo, lo que le permite realizar cambios en la fórmula:

en este caso, ∆t se identificará con el parámetro tu, que caracteriza la duración con la que se produce el pulso de tensión de entrada.

Para calcular el área del pulso con la que se genera el voltaje en el devanado secundario del IT es necesario multiplicar ambas partes de la fórmula anterior por t u. Como resultado llegamos a una expresión que nos permite obtener el parámetro principal de TI:

U m x t u =S x W 1 x ∆V

Tenga en cuenta que la magnitud del área del pulso depende directamente del parámetro ∆B.

La segunda cantidad más importante que caracteriza el funcionamiento de TI es la caída de inducción; en ella influyen parámetros como la sección transversal y la permeabilidad magnética del núcleo magnético, así como el número de vueltas de la bobina:

Aquí:

• L 0 – diferencia de inducción;
• µ a – permeabilidad magnética del núcleo;
• W 1 – número de vueltas del devanado primario;
• S – área de la sección transversal del núcleo;
• l cр – longitud (perímetro) del núcleo (núcleo magnético)
• En r – el valor de la inducción residual;
• En max – el nivel del valor máximo de inducción.
• H m – Intensidad del campo magnético (máxima).

Teniendo en cuenta que el parámetro de inductancia del IT depende completamente de la permeabilidad magnética del núcleo, al calcular es necesario partir del valor máximo de µ a, que se muestra en la curva de magnetización. En consecuencia, para el material del que está hecho el núcleo, el nivel del parámetro B r, que refleja la inducción residual, debe ser mínimo.

Video: descripción detallada del principio de funcionamiento de un transformador de impulsos.

Por lo tanto, una cinta de acero para transformadores es ideal como material central de TI. También puedes utilizar permalloy, que tiene un coeficiente de cuadratura mínimo.

Los núcleos fabricados con aleaciones de ferrita son ideales para TI de alta frecuencia, ya que este material tiene bajas pérdidas dinámicas. Pero debido a su baja inductancia, debe fabricarse en tamaños grandes.

Cálculo del transformador de impulsos.

Consideremos cómo es necesario calcularlo. Tenga en cuenta que la eficiencia del dispositivo está directamente relacionada con la precisión de los cálculos. Como ejemplo, tomemos un circuito convertidor convencional que utiliza un IT toroidal.

En primer lugar, necesitamos calcular el nivel de potencia de TI, para ello usaremos la fórmula: P = 1,3 x P n.

El valor Pn muestra cuánta energía consumirá la carga. Después de esto, calculamos la potencia total (R gb), no debe ser menor que la potencia de carga:

Parámetros necesarios para el cálculo:

• S c – muestra el área de la sección transversal del núcleo toroidal;
• S 0 – el área de su ventana (como era de esperar, este y el valor anterior se muestran en la figura);

• B max es el pico máximo de inducción, depende del grado de material ferromagnético utilizado (el valor de referencia se toma de fuentes que describen las características de los grados de ferrita);
• f es un parámetro que caracteriza la frecuencia con la que se convierte el voltaje.

La siguiente etapa se reduce a determinar el número de vueltas en el devanado primario Tr2:

(el resultado se redondea hacia arriba)

El valor de U I está determinado por la expresión:

U I =U/2-U e (U es el voltaje de suministro al convertidor; U e es el nivel de voltaje suministrado a los emisores de los elementos del transistor V1 y V2).

Pasemos a calcular la corriente máxima que pasa por el devanado primario del IT:

El parámetro η es igual a 0,8, esta es la eficiencia con la que debe trabajar nuestro convertidor.

El diámetro del cable utilizado en el devanado se calcula mediante la fórmula:

Si tiene problemas para determinar los parámetros básicos de TI, puede encontrar sitios temáticos en Internet que le permitan calcular en línea cualquier transformador de impulsos.

Las cuestiones de hacer coincidir la impedancia de entrada de la antena con la impedancia característica del alimentador, así como el equilibrio de las antenas para los radioaficionados siempre han sido y siguen siendo relevantes. En los últimos años se ha mostrado especial interés en dispositivos de transformación y adaptación sobre anillos de ferrita. Esto se debe al hecho de que estos dispositivos pueden ser de pequeño tamaño y tener una alta eficiencia (hasta un 98%). Además, no presentan propiedades resonantes cuando cubren un intervalo de frecuencia de varias octavas (por ejemplo, de 1 a 30 MHz), lo que resulta especialmente conveniente cuando se utilizan antenas multibanda ("cuadrados", "V INVERTIDA", 3 -elemento tribanda "canal de ondas" "etc.).

En tales transformadores de banda ancha, los devanados se realizan en forma de líneas de transmisión largas de dos hilos (a base de cable coaxial u homogéneo), enrolladas en un anillo de ferrita. Este diseño de los devanados permite eliminar prácticamente la inductancia de fuga y reducir la inductancia de los cables.

El símbolo adoptado en el artículo para un transformador de línea larga (TLL) con un devanado de una línea de dos hilos se muestra en la Fig. 1.a, con varios (en este caso dos) - en la Fig. 1.b.

En la Fig. La Figura 2 muestra la inclusión de TDL con relación de transformación n=1.

El transformador consta de un devanado en forma de una línea larga y uniforme enrollada en un núcleo magnético anular de ferrita. Su longitud eléctrica es P=2pl/L, donde l es la longitud geométrica de la línea, L es la longitud de onda (lambda). Dado que durante la propagación de una onda de alta frecuencia, las corrientes que fluyen a través de los conductores de la línea son iguales en valor y de dirección opuesta, el circuito magnético no está magnetizado, lo que significa que prácticamente no se pierde energía en la ferrita. Al hacer coincidir la resistencia de onda de la línea g con las resistencias de la fuente Rg y la carga Rn, el TDL teóricamente no tiene frecuencias límite superior e inferior. En la práctica, la frecuencia operativa máxima está limitada debido a la inductancia del cable y la radiación de la línea.

Debes prestar atención a la peculiaridad de TDL. que consiste en la presencia de dos tipos de tensiones: U antifase, que actúa entre los conductores de línea y está determinada por la potencia de la señal, y V en fase (o longitudinal), provocada por la asimetría de carga y dependiendo del tipo de conexión del transformador. .

En la Fig. 3 se ve claramente cómo se forma la tensión de modo común que actúa entre el generador y la carga, es decir, sobre la inductancia de la línea Ll.

Obviamente, los conductores de una línea larga evitan la carga y el generador si a través de ellos fluyen corrientes de modo común. La introducción de un circuito magnético aumenta considerablemente la inductancia del devanado, aumentando así la resistencia a la corriente de modo común y reduciendo drásticamente su efecto de derivación. Al mismo tiempo, el circuito magnético no afecta la propagación de la onda, ya que el modo de onda viajera está asegurado (Rg=g=Ri).

Hay varias formas de construir un TDL con un coeficiente de transformación entero n. Puede, por ejemplo, seguir la siguiente regla. Los devanados (debe haber n) están hechos de secciones de líneas de dos hilos de igual longitud eléctrica. Cada devanado se coloca en un núcleo magnético anular separado del mismo tipo. Las entradas de las líneas en el lado superior están conectadas en serie, en el lado inferior, en paralelo.

En general, el diagrama de circuito para encender un TDL con una relación de transformación entera n se muestra en la Fig. 4.

Aquí son válidas las siguientes relaciones: Rг=n2Rн, U1=nU2, g=nRн.

En la Fig. 5 muestra varias opciones para activar TDL.

Es posible construir un TDL en un núcleo magnético, pero se deben cumplir los siguientes requisitos. Primero, el número de vueltas de cada línea debe ser proporcional al valor del voltaje de modo común que actúa entre los extremos de esta línea, ya que los devanados están conectados por un flujo magnético común. En segundo lugar, las longitudes geométricas de todas las líneas deben ser iguales. Dependiendo de la opción de encendido del TDL, puede incluso suceder que algunas líneas deban estar parcial o totalmente colocadas fuera del núcleo magnético.

Para determinar el número de vueltas en los devanados, es necesario calcular los valores de los voltajes de modo común Vk en cada línea.

En TDL con entrada y salida asimétrica (tipo BT. Fig. 5, a)

en inversión (tipo LV, Fig. 5, b) Vк=(n-к+1) Un;

con entrada simétrica y salida desequilibrada (tipo CH, Fig. 5, c)

Vk=(n/2-k)Un;

con entrada desequilibrada y salida simétrica (tipo NS, Fig. 5, d)

Vk=(n+1/2-k)Un;

con entrada y salida simétricas (tipo SS, Fig. 5, d)

Vк=(n/2+t/2-к)Un.

En las fórmulas, n es la relación de transformación, k es el número de serie de la línea, contando desde arriba, Un es el voltaje en la carga.

Estas mismas fórmulas son las originales. cuando se determina la relación del número de vueltas en los devanados colocados en el núcleo magnético. Si, por ejemplo, se enciende un TDL con una relación de transformación n=3 de acuerdo con el circuito mostrado en la Fig. 5, y luego V1:V2:V3=w1:w2:w3=2:1:0. De esto se deduce que la línea superior de la figura está colocada completamente sobre el núcleo magnético (w1), la segunda tiene solo la mitad de las vueltas (w2=w1/2), y la tercera completamente (w3=0) debe ubicarse en el muñón del núcleo magnético. La longitud geométrica de todas las líneas es la misma.

Al combinar un "canal de onda" con una impedancia de entrada de 18,5 ohmios con un cable coaxial de 75 ohmios utilizando un TDL (conectado según el diagrama de la Fig. 5, d) con una relación de transformación de 2, la relación de vueltas del devanado es igual a w1:w2= (2+1 /2-1:(2+1/2-2) = 3: 1. Esto significa que en el núcleo magnético, el devanado superior en la figura debe estar en su totalidad, y el El segundo devanado sólo debe tener su tercera parte.

Cuando la longitud de las líneas para los devanados es mucho menor que la longitud de la onda operativa, el TDL se puede simplificar: líneas donde los voltajes de modo común son cero. reemplazado por un jersey. En este caso, por ejemplo, un TDL de tres devanados (Fig. 5, d) se convierte en uno de dos devanados (Fig. 6).

El coeficiente de transmisión TDL depende de qué tan diferente es la impedancia característica del valor óptimo y cuál es la relación entre la longitud de la línea eléctrica y la longitud de onda. Si, por ejemplo, c difiere del requerido en un factor de dos, entonces las pérdidas en el TDL son iguales a 0,45 dB con una longitud de línea de lambda/8 y 2,6 dB con lambda/4. En la Fig. La Figura 7 muestra la dependencia del coeficiente de transmisión de un TDL con n=2 de la longitud de fase de sus líneas para tres valores de g.

El cálculo dado en muestra que si se utilizan líneas con valores de y óptimos, el coeficiente de onda estacionaria en el TDL no excede 1,03 para una longitud de línea lambda/16 y 1,2 para una longitud de línea lambda/8. De esto podemos concluir que los parámetros TDL siguen siendo satisfactorios cuando la longitud de las líneas de dos hilos es menor que lambda/8.

Los datos iniciales al calcular el TDL son la relación de transformación n, la opción de encender el TDL, los límites inferior y superior del rango de frecuencia de funcionamiento (en hercios), la potencia máxima Pmax en la carga (en vatios), la carga resistencia Rн (en ohmios) y la impedancia característica del alimentador g (en ohmios). Los cálculos se realizan en la siguiente secuencia.

1. Determine la inductancia mínima del conductor de línea Ll (en Henry) a partir de la condición de que

Ld>>Rg/2fn.

En la práctica, Ll se puede tomar entre 5 y 10 veces más que la proporción calculada de Rg a 2fn.

2. Encuentre el número de vueltas w de la línea en el anillo del circuito magnético:

donde dcp es el diámetro promedio del anillo (en cm), S es el área de la sección transversal del núcleo magnético (en cm 2), u es la permeabilidad magnética relativa del núcleo magnético. 3. Calcule la corriente Ic en modo común; (en amperios) que fluye a través del devanado TDL a la frecuencia de funcionamiento más baja:

Ic=Vc/2пfнLл,

donde Vc es el voltaje de modo común en la línea, calculado para opciones de conexión específicas de acuerdo con las relaciones anteriores.

4. Determine la inducción magnética (en tesla) del circuito magnético:

B=4*10-6 .uIc/dcp.

El núcleo magnético se selecciona teniendo en cuenta que no esté saturado con corriente de modo común (o corriente continua, si la hubiera). Para hacer esto, la inducción magnética en el circuito magnético debe ser un orden de magnitud menor que la inducción de saturación (tomada de libros de referencia).

5. Encuentre el voltaje pico Upico en la línea:

donde y es la ROE en el alimentador.

6. Calcule el valor efectivo de la corriente Ieff (en amperios):

7. Determine el diámetro d de los cables (en milímetros) de la línea larga:

donde J es la densidad de corriente permitida (en amperios por milímetro cuadrado).

Para los dispositivos de adaptación de antenas TDL, son adecuados los núcleos magnéticos anulares (tamaños estándar K55X32X9, K65X40X9) hechos de ferritas 300VNS, 200VNS, 90VNS, 50VNS, así como 400NN, 200NN, 100NN. Si es necesario, el circuito magnético puede estar compuesto por varios anillos. La impedancia característica requerida de una línea larga se obtiene retorciendo uniformemente los conductores (con un cierto paso) (ver tabla). En el caso de una conexión de cables en forma de cruz, c resulta ser menor que cuando los conductores adyacentes están conectados entre sí. La impedancia característica de una línea de cables sin torcer con un diámetro de 1,5 mm fue de 86 ohmios.

Impedancia característica de una línea larga según el paso de torsión y el tipo de conexiones.

Vista	Paso de torsión, cm
	4	3	2	1	0.67	0.25
:	70	60	56	44	36	-
yo yo	45	43	40	33 (32)*	-	-
X	23	22	20	18 (19)*	-	10**

* Con diámetro de alambre 1 mm.
** Con diámetro de alambre 0,33 mm.

Para mejorar los parámetros (en particular, el coeficiente de asimetría) y al mismo tiempo simplificar el diseño de la unidad transformadora de adaptación, se utiliza una conexión en serie de varios TDL de varios tipos.

Por ejemplo, utilizando el método dado, calcularemos un TDL compuesto con n=2. Debe coincidir con la impedancia de entrada de 12,5 ohmios de la antena simétrica con el cable coaxial RK-50. La frecuencia de funcionamiento más baja es de 14 MHz. La potencia no supera los 200 W. Para TDL, se propone utilizar núcleos magnéticos de tamaño estándar K45X28X8 (dcp = 3,65 cm, S = 0,7 cm 2) fabricados de ferrita 100NN (su inducción de saturación específica es 0,44 T/cm 2).

Conecte la primera etapa con una relación de transformación n = 2 del TDL compuesto (Fig. 8) de acuerdo con el diagrama de la Fig. 5, a, y el segundo (con n=1), según el diagrama de la Fig. 5, g.

Calculamos el primer TDL.

1. Encuentra Ll:

Tomemos Ll igual a 13,5 μH.

2. Calcule el número de vueltas del devanado:

Difícilmente se pueden colocar tantas vueltas de un cable de doble espesor en la ventana del circuito magnético. Por tanto, es recomendable utilizar dos anillos. En este caso, el núcleo magnético tendrá unas dimensiones K45X 28X16 (S = 1,4 cm 2). Nuevo número w:

3. Determine el voltaje máximo en la carga:

4. Encuentre el voltaje de modo común en los devanados de acuerdo con el diagrama de conexión (Fig.5, a):

V1=(2-1)71=71 V. Dado que el voltaje de modo común en el segundo devanado es 0, este devanado se reemplaza por puentes (Fig. 6).

5. La corriente de modo común es:

6. Calculamos la inducción magnética en el circuito magnético:

V=4*10 -6 *100*9*0.06/3.65=59*10 -6 T, que es significativamente menor que la inducción de saturación.

Impedancia característica de línea g1=50 Ohm.

En el segundo TDL es recomendable utilizar los mismos anillos que en el primero. Entonces Ll=13,5 µH, w=9 vueltas.

7. Tensión de modo común en el devanado V=(2+1/2-1)71=106,5 V.

8. La corriente de modo común es igual a:

L=106,5/2*3,14*14*106 *13,5*10-6 =0,09 A.

9. Inducción magnética

B=100*4*10-6*9*0,09/3,65=89*10-6 T.

Y en este caso resulta ser menor que la inducción de saturación. La impedancia de onda de la línea de bobinado se elige para que sea de aproximadamente 12 ohmios.

El diámetro de los cables para las líneas TDL se determina de la misma manera que el diámetro de los cables para el devanado en los transformadores convencionales. Este cálculo no se presenta aquí.

Un lector atento puede notar una inexactitud en el cálculo anterior (debido al uso de TDL compuestos). Consiste en que la inductancia Ll se calcula sin tener en cuenta el hecho de que los devanados TDL de la primera y segunda etapa están conectados, es decir, con cierto margen. Así, en la práctica, en el TDL de cada etapa es posible reducir el número de vueltas en los devanados y utilizar núcleos magnéticos de ferrita más pequeños.

Utilizando combinaciones de varios TDL individuales, es posible obtener una amplia gama de TDL con características específicas.

Para los TDL fabricados, se debe medir la eficiencia y el coeficiente de asimetría. El diagrama de circuito para encender el TDL al determinar el primer parámetro se muestra en la Fig. 9, el segundo - en la Fig. 10. Las pérdidas a (en decibeles) en un transformador se calculan mediante la fórmula: a = 20lg(U1/nU2).

Un TDL de equilibrio (tipo NS) con una relación de transformación n=1, que opera en el rango de frecuencia de 1,5... 30 MHz con una potencia de salida de hasta 200 W, para igualar el alimentador RK-50 con una impedancia de entrada de antena de 50 Los ohmios se pueden fabricar en un núcleo magnético de tamaño estándar de 50 VNS.

K65X40X9. El número de vueltas de los devanados de línea (g=50 ohmios) es 9. Los devanados de 1-1", 2-2" (Fig. 12) se enrollan en 2 cables PEV-2 1,4 de forma bifilar, sin torceduras. Para garantizar una distancia constante entre los cables, se les coloca un tubo fluoroplástico. El devanado de 3-3" se enrolla por separado en la parte libre del anillo con el mismo alambre y la misma longitud que los devanados de 1-1", 2-2". La eficiencia del TDL fabricado fue aproximadamente del 98%. La asimetría El coeficiente era más de 300.

TDL con relación de transformación n=2 (tipo NS), diseñado para potencias de hasta 200 W, igualando la impedancia característica de 75 ohmios del alimentador con la entrada simétrica de la antena, que tiene una impedancia de entrada de 18 Ohmios. Se puede fabricar sobre un circuito magnético 200NN (Fig. 13) con tamaño estándar K65X40X9. Los devanados deben contener 9 vueltas de líneas de cables PEV-2.1.0. El transformador fabricado tenía una eficiencia del 97%, un coeficiente de asimetría a una frecuencia de 10 MHz - 20, a una frecuencia de 30 MHz - al menos 60.

En la Fig. La Figura 14 muestra un diagrama de circuito para conectar un TDL compuesto (tipo NS) con una relación de transformación n=3, haciendo coincidir una antena que tiene una impedancia de entrada de 9 ohmios con un cable coaxial de 75 ohmios. TDL, diseñado para funcionar en el rango de 10...30 MHz con una potencia de hasta 200 W, está fabricado sobre anillos (tamaño estándar K32X20X6) de ferrita 50VNS. Los núcleos magnéticos de los transformadores WT1 y WT2 están formados por dos anillos; los devanados y la bobina L1 deben contener 6 vueltas cada uno. Las líneas largas y una bobina están hechas con alambre PEV-2 1.0. La impedancia característica de la línea para WT1 es de 70 ohmios, para WT2 - 25 ohmios. El TDL construido tuvo una eficiencia del 97% y un coeficiente de asimetría de al menos 250.

Antes de utilizar TDL, se deben tomar medidas para protegerlos de influencias climáticas adversas. Para hacer esto, los transformadores se envuelven con cinta fluoroplástica, se colocan en una caja y, si es posible, se llenan con compuesto KLT.

Literatura:

1. Benkovsky Z., Lipinsky E. Antenas de aficionados de ondas cortas y ultracortas - M.; Radio y comunicaciones, 1983.
2. Rothhammel K. Antenas.- M.: Energia, 1979.
3. Zakharov V. Antena de canal de ondas de tres bandas y tres elementos - Radio, 1970. No. 4.
4. Londres S.E., Tomashevich S.V. - Manual de dispositivos transformadores de alta frecuencia.- M.; Radio y comunicaciones, 1984.
5. Mikhailova M. et al. Ferritas magnéticas blandas para equipos radioelectrónicos. - M.: Radio and Communications, 1983.

RADIO N 6, 1987, p.26-29.

Opté por un diseño similar inmediatamente después de las primeras pruebas, y hoy no conozco la mejor manera de transformar resistencias con parámetros peso-dimensionales del propio transformador.

La base del dispositivo son los tubos de ferrita de los cables de señal de los monitores de computadora. La potencia de dicho transformador depende de la sección transversal del tubo y de su número. Por ejemplo, un par de tubos de cable, incluso los más pequeños, funcionan libremente con 200 vatios. Para aumentar la potencia del transformador se puede aumentar proporcionalmente el número de tubos. Estos postes también pueden ensamblarse a partir de anillos individuales de alta permeabilidad. En este caso, cuando utilice ferritas producidas en la CEI, esté preparado para aumentar los indicadores de peso y tamaño debido a las grandes pérdidas en ellos.

Así es como se ve un transformador en un amplificador de potencia:

Un transformador de este tamaño puede funcionar con una potencia de entrada de 500 W. No es difícil imaginar las dimensiones del núcleo de un transformador de 1 kW: ¡son relativamente pequeñas! En realidad, probé la resistencia de un transformador de este tipo utilizando una potencia que era claramente demasiado alta con ACOM-2000. Trabajar en una competencia en cadena en la banda de 80 m lo calentó y después de 30 minutos dejó de funcionar (la ROE de la antena aumentó bruscamente), pero después de 10 minutos la ROE volvió a su normalidad anterior. ¡Ahora imagina las dimensiones del transformador y la potencia que se le suministra!

El coeficiente de transformación se calcula de la siguiente manera:

K=norte 2 2 /norte 1 2

donde N 1 es el número de vueltas en el devanado primario,

N 2 - número de vueltas en el devanado secundario

Por ejemplo, un transformador con K = 2,25 contiene 2 vueltas en el devanado primario y 3 vueltas en el secundario. Un transformador de este tipo puede utilizarse, por ejemplo, para alimentar antenas con un Rin de unos 100 ohmios.

El transformador se enrolla con tres cables al mismo tiempo: enrollamos 1 vuelta. Luego damos una vuelta con el hilo del devanado primario y media vuelta con los hilos del devanado secundario. Es mejor utilizar cables de diferentes colores. Conecte los dos cables del devanado secundario en serie. El punto de conexión tiene potencial cero (si la antena es simétrica) y debe estar conectado a tierra para drenar la estática. Tiene sentido enrollar el devanado primario de dicho transformador con un cable más grueso.

Un turno se ve así:

Todo el transformador 1:2.25 está enrollado así:

Nota importante: si la antena es asimétrica, ¡el punto medio del devanado secundario no se puede conectar a tierra! Para drenar la estática, es mejor conectar a tierra este punto mediante una resistencia del orden de decenas de kOhmios.

Para la antena mencionada anteriormente se utilizó un transformador 1:2.78, el cual se enrolló en 4 tubos de esta manera: se hicieron 2.5 vueltas con tres cables y luego se agregó otra media vuelta para el devanado primario. El secundario estaba conectado en serie. La relación de vueltas resultante fue de 5:3. Sin compensación, obtuve este gráfico con una carga de 150 Ohmios:

Como la antena sólo funcionaba en las bandas de 1,8 y 3,5 MHz, rechacé la compensación.

Valentin RZ3DK (SK) produjo el siguiente gráfico sin utilizar la capacidad de compensación:

Al calcular los giros, es necesario comprender que se necesita algún tipo de compromiso. Por un lado, las vueltas deben realizarse lo suficiente como para el rango más bajo y, por otro lado, no podemos obtener una gran inductancia de fuga en los rangos de frecuencia más altos.

Para obtener una copia decente, es necesario seguir ciertas "reglas":

1. Debemos esforzarnos en tener un número mínimo pero suficiente de vueltas en los devanados.

2. Tome el cable con la mayor sección posible, especialmente con un devanado de baja resistencia.

3. Para un devanado secundario simétrico, utilizamos un cable confeccionado de dos hilos (del tipo que se utilizaba anteriormente en los cables de alimentación), que luego conectamos en serie. Al mismo tiempo, definitivamente tendrán la misma longitud y otros parámetros que lograrán la simetría. Es más lógico utilizar un cable de este tipo si el número de vueltas del devanado secundario antes de conectar los extremos es un múltiplo de un valor entero.

4. Al llenar completa y uniformemente la ventana central, puede lograr menos "bloqueo" en los rangos de HF.

5. El punto de partida para el cálculo puede tomarse como el número mínimo suficiente de vueltas en el rango más bajo. Si hay pocas vueltas para una determinada permeabilidad de los tubos, se obtendrá un aumento de la ROE hacia los rangos de baja frecuencia y un posible calentamiento.

6. Si desea tener más potencia del dispositivo, debe esforzarse no en aumentar el número de tubos, sino en aumentar la sección transversal de cada tubo. Y la cantidad de tubos debe ser mínima, es decir. ¡Sólo 2, pero “gruesos”!

En conclusión, cabe señalar que los parámetros de peso y tamaño de los transformadores dependen directamente de la calidad de la ferrita. No descarto que incluso con 100 vatios tu transformador se caliente. Hay dos opciones: cambiar los tubos o aumentar su número. Mis muestras a 100 vatios no cambiaron su temperatura en absoluto.

Bueno, no olvides que cuanto mayor sea el componente reactivo en la carga, peor será para el transformador.

Acerca de TDL en tres partes:

• #1

  ¡Hola Dmitry!

  Tengo una pregunta sobre los tubos ferrosos.
  El hecho es que estos tubos tienen una variación significativa en la permeabilidad (de 10 a 300, de los que encontré y medí). ¿Cómo se tiene en cuenta este punto y cuál (en términos de permeabilidad) es mejor utilizar?
  Actualmente utilizo un trans-r de este tipo en dos tubos para alimentar un delta vertical con un perímetro de 86 m con alimentación simultánea mediante cable coaxial RD-200. El TRX está al lado del TRX. La longitud del alimentador es de 15 m. La antena está construida incluso a 1,8 m Hz (¡hola!), por supuesto su eficiencia en este rango es como la de una locomotora de vapor...

• #2

  Se requiere la máxima permeabilidad de los tubos. 10 e incluso 300 no son suficientes. Es cierto que depende de los objetivos que persigas. No creo que haya nadie dispuesto a hacer que estos transformadores funcionen sólo a 28 MHz, por ejemplo.

• #3

  ¡Hola Dmitry!
  ¿En qué casos es necesario realizar un aislamiento galvánico de los devanados y en qué casos no (como el suyo)?

• #4

  En las antenas, las antenas siempre están conectadas galvánicamente a tierra al menos a través de una resistencia de alta resistencia.

• #5

  ¡Hola Dmitry! Mi Delta de 86 metros funciona con una línea simétrica de dos cables de 75 ohmios, sus trenzas están conectadas entre sí (no conectadas en ninguna parte), al lado hay un transformador, hecho en forma de binoculares a partir de diez tubos. Sección transversal de 5,8 cm2 y luego cable de 50 ohmios (unos 10 m). ¿Es necesario conectar las trenzas al suelo?

• #6

  No hay datos suficientes para evaluar el panorama completo, ¡pero es seguro que la trenza necesita conexión a tierra!

• #7

  ¡Hola Dmitry!
  Quiero intentar alimentar un dipolo de onda de 1,8 MHz de aproximadamente 164 metros de largo usando un pestillo de ferrita para poder mover el punto de alimentación a lo largo del lienzo y encontrar el punto óptimo para 1,8 y 3,5 MHz. A juzgar por el maná, el transformador se necesita 1 a 2. Dime cuál es la mejor manera de hacerlo. vivienda a 30 metros a nivel de ascensor.

  [correo electrónico protegido] sergey rd0l

• #8

  Si lo mueves, entonces solo debe haber una vuelta en el secundario (la cuchilla pasa a través del anillo una vez). Dado que la trans debe transformarse 1:2 y aumentar la resistencia a (mientras escribe) 100 ohmios, entonces en sus vueltas primarias debería haber sqr(0,5)=0,7vit, lo cual es técnicamente imposible. Por lo tanto, este método sólo funciona con antenas con Rin.<=Rкабеля. И то, всего лишь несколько случаев, да еще и на очень высокопроницаемом феррите.

• #9

  enamorado (Miércoles 13 de septiembre de 2017 14:49)

  Dmitry, gracias por el maravilloso ejemplo de tr-ra, todo resultó 5 funciona bien, la potencia es de 500 vatios, dos tubos están fríos, lo cual estoy muy contento, muchas gracias

• #10

  ps Luego, enrollé 2 tr-ra más en los pestillos del cable; todos funcionan bien, pero fue necesario seleccionar la capacitancia de salida, para cada caso su propia capacitancia de 50 pf a 30,5 pf a 29,8 MHz máx. VSWR 1,35 a 330 m, pero todo funciona en Windows, aunque no todos responden, la potencia es de 100 vatios, gracias, todo funciona, gracias de nuevo

• #11

  ¡Salud, Valentín! Sí, la capacidad de compensación realmente depende del diseño.

• #12

  ¡Hola Dmitry!
  Me familiaricé con los materiales de su artículo.
  El material presentado es sin duda útil; la teoría sin práctica está muerta. Alta potencia, altas corrientes en unidades de control de radio estacionarias: la eficiencia del transmisor no es particularmente relevante. Otra cosa son los amplificadores HF lineales, portátiles, de pequeño tamaño, de banda ancha y con alimentación de 12V.
  La RPU se construyó sobre la base de los esquemas de publicación de transceptores del período 2011-2014. La triste experiencia de prueba y error llevó a la conclusión de que el ShPT (en k = 1:2 y 1:3) en los binoculares Amidon con tubos de cobre no permite aumentar la eficiencia en más de un 20-25% en el rango de frecuencia hasta a 30MHz.
  SHPTL, en el mismo Amidon, te permite obtener una eficiencia de aproximadamente el 30-50%, pero han surgido otros problemas: bloqueos en el rango de frecuencia superior o inferior (aún puedes combatir esto, hay sugerencias) y la distorsión no lineal más repugnante. (modulación de distorsión de 1 kHz de 10 a 35%). Sí, esto concuerda con la teoría.
  Por tanto, la pregunta es: ¿Qué ShPT o ShPTL recomienda para una unidad de radiocontrol lineal portátil?

• #13

  No indicaste los materiales de Amidon (en general, son Micrometals y Amidon solo los vende) que utilizaste, ni la metodología de medición. No creo que el techo de eficiencia sea del 35%. ¿Y a qué se refiere con “unidad de control portátil”? Por tanto, no me comprometo a dar respuesta a su pregunta. Para mis propósitos, no conozco una manera mejor de transformar corrientes que la que se describe aquí, y solo la uso incluso en antenas receptoras.

• #14

  ¿Cómo funcionará un transformador de tubo para hacer coincidir un cable de media onda desde el extremo? Con una relación de bobinado de 1/16.

• #15

  Será malo para él. El coeficiente de transformación es demasiado alto y, como una de las consecuencias, hayaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaaa. aaaaaaaaa quedan restos de interés sobre esta transformación. Utilice conexiones de autotransformador. Además, es inútil intentar aislar galvánicamente los devanados cuando se alimenta un emisor de media onda desde el extremo. Generalmente inútil.

• #16

  ¡Hola RV9CX!
  Hay filtros TDK ZCAT3035-1330 para cables de señal.¿Crees que una ferrita de este tipo funcionará al menos en la inductancia conmutada de un sintonizador de antena?

• #17

  Bueno, ¿dónde está el enlace a la hoja de datos?
  No recomiendo poner ferritas en el sintonizador. Además, es plegable. Una cosa es cuando igualas el componente puramente activo de la impedancia. Pero, por regla general, quienes utilizan sintonizadores trabajan con todo tipo de cordones aleatorios: la reactividad allí es astronómica y ninguna ferrita puede hacer frente a ella. No, todo funcionará, pero no habrá suficiente energía en la antena y un buen día la ferrita se caerá. Esto es como un caso extremo.

• #18

  Gracias, eso es lo que pensé.
  https://product.tdk.com/info/en/catalog/datasheets/clamp-filter_commercial_zcat_en.pdf
  La hoja de datos es escasa y no revela las características de la ferrita.

• #19

  De la hoja de datos se desprende claramente que no son adecuados para su uso como SMS. Bueno, como dije, no lo pongas en el sintonizador. ¿Y cuál es la necesidad de ferrita en el sintonizador? Mientras mantenemos correspondencia, deberíamos haberlo probado hace mucho tiempo))) Puede simular una carga reactiva (es más fácil con un condensador) y ver cómo se comporta.

• #20

  Terminé el trance. 1/16 en 4 tubos de ferrita desde el monitor para hacer coincidir el cable de 21 metros (fuente de alimentación) desde el extremo hasta un rango de 7 MHz. Funciona bien. Pero no se calienta mucho por mucho tiempo a 400 W. Si conecto 2 de estos, shtpl. Consistentemente 1/4 + 1/4. ¿Tendrá algún sentido? No he visto tales métodos en Internet.

• #21

  No escribiré nada sobre el uso inadecuado de un transformador, lo diré a la esencia del problema.
  Incluso en este artículo, la primera foto es de tubos consecutivos. En el propio artículo escribí que es mejor no aumentar el número de tubos, sino su sección transversal. ¡Estas son dos opciones sobre qué hacer!

  En cuanto a tu decisión... Por supuesto que puedes hacerlo. Especialmente después de conectar un trance 1/16 al final de un moco aleatorio. Nada puede estropear aún más esta decisión. Pero si está interesado en mi opinión, lo repetiré: es necesario aumentar el poder del trance cortándolo, comprendiendo las complejidades de su trabajo. Es decir, que tales trances no pueden digerir las sustancias químicas reactivas.

• #22

  ¡Gracias por la rápida respuesta! Aparentemente tienes razón. Solo medí la ROE, era 1,7, pero no había nada con qué medir la reactancia. Con bobinado de autotransformador en un anillo T-200 de China. La ROE por debajo de 3 no funcionó, y tampoco con nuestros otros anillos. ¡Ajustar la longitud del cable no ayudó! Con un transformador en tubos F, puede trabajar durante mucho tiempo a 100 W. Pero no con 400W. Buscaré tubos F. gruesos. No es posible hacer otra antena como un cable de 20 metros desde el balcón. Techo. Cerrado.

• #23

  Necesitas hacer un contorno en L para cada rango. ¡No es un transformador de ferrita en absoluto! Los transformadores son para otros casos. Por ejemplo, a mi lado tengo un artículo donde llevé la impedancia a la misma en una antena de 2 bandas y ya la transformé con tal trance. ¡Al mismo tiempo, se sintonizó la antena!

  No sé qué analogía poner, pero probablemente entenderás si te digo que fuiste a Alaska en scooter. Puedes ir, pero no muy lejos ni por mucho tiempo, y no llegarás a Alaska.

• #24
• #25

  Gracias a sus (y no solo, sino principalmente) artículos, construí un triángulo inclinado de 82,7 metros con alimentación simétrica desde la esquina, la altura de suspensión es de 22 m en la parte superior y 12 m en la parte inferior. Pero la coordinación se realizó según el principio T2FD. Aquellos. Inserté una resistencia de 300 ohmios en el centro de la pata opuesta al ángulo de alimentación (pensé que una mayor resistencia de carga daría menos corriente en el panel de la antena y, en consecuencia, menos pérdidas). Estuve de acuerdo con sus recomendaciones usando ShPT 1:6 en los tubos. Resultado: ¡La antena funciona muy bien en todas las bandas estadounidenses de 3 a 30 MHz con una ROE de no más de 2! ¡Incluidos WAC y SV! ¡Trabajó con todos los continentes y recopiló más de 300 DX con una potencia de 50 vatios!
  Construí este “monstruo” a partir de las posibilidades del entorno: el centro de la ciudad, la antena sobre el patio.
  ¡Gracias de nuevo y tradicional 73!
  

• #26

  Bueno, nunca podré describir tales antenas. Pero coordinación, sí, esta opción es la más óptima.